生物池負荷高怎麼調整

『壹』 污水處理好氧池因為負荷高受沖擊…現在Cod去除率很低 該怎麼解決

造紙業的污水處理工藝：
一、預處理
廢紙造紙生產廢水的預處理是保證系統達標的 前提,預處理的主要目的:回收廢水中的纖維、降低生 化系統負荷。一般廠家均在車間內部對白水進行紙 漿回收,在此不做贅述,本文所述的預處理主要是混 合廢水的廠外處理,主要包括紙漿回收、物化處理。
二、紙漿回收
常用的紙漿回收設備有斜篩、重力自流式篩網 過濾機、普通旋轉過濾機、反切單向流旋轉過濾機 等,常用的為斜篩。建議根據試驗確定水力負荷及 篩網目數,在沒有數據的前提下,推薦水力負荷為 10~15 m3 / (m2 ·h) ,篩網80~100 目。近年來出 現多圓盤回收混合廢水纖維。多圓盤原先多用於廠 內白水處理,現在已有箱板紙廠家採用它回收廠外 混合廢水的纖維。多圓盤運行費用低、基本不需加 葯、回收纖維質量高、出水懸浮物含量低( SS < 60 mg/ L) ,後續可以省去初沉池,具有廣闊的應用前 景,值得設計人員關注。
三、物化處理
造紙廢水物化預處理常用的有氣浮法和沉澱法。 氣浮法主要為機械法和溶氣法。機械法以渦凹 氣浮為代表,溶氣氣浮以普通溶氣氣浮和淺層氣浮 為代表。機械法優點為無迴流,設備簡單,動力消耗 低;缺點是氣泡大,數量有限,效率相對低,且設備維 護相對復雜。傳統溶氣氣浮因其佔地面積大,投資 高,新工程很少用;淺層氣浮因其效率高、佔地小,在 溶氣氣浮中處於主導地位。沉澱法常用處理設施有 斜管沉澱池、輻流沉澱池和平流沉澱池等。斜管沉 淀池易堵塞,平流沉澱池排泥困難。造紙廢水多采 用結構簡單、管理方便的輻流沉澱池,其表面負荷可 取1~2 m3 / (m2 ·h) 。
四、生化處理 生化處理是廢紙造紙生產廢水處理的關鍵部 分「, 厭氧+ 好氧」工藝具有耐沖擊負荷、COD 去除 率高、動力消耗低、運行費用低等優點,被廣泛採用。 厭氧處理一般採用水解酸化或完全厭氧反應器 (UASB、IC、PAFR 等) 。根據生化進水濃度的高 低,選擇將厭氧控制在水解酸化階段或完全厭氧階 段,建議當生化進水CODCr > 800 mg/ L 採用完全厭 氧反應器。好氧處理一般採用活性污泥法、接觸氧化 法或氧化塘,其中以活性污泥法應用最廣。

『貳』 屠宰廠污水處理 曝氣池負荷太高，滿池都是泡沫怎麼辦該怎樣處理

最簡單的方法就是加消泡劑。直接快速。但是消泡劑屬於消耗品。

『叄』 生化池溶解氧過高如何處理

提高水溫至適宜的溫度即可，在自然情況下,空氣中的含氧量變動不大，故水溫是主要的因素。水溫愈低，水中溶解氧的含量愈高。

溶解氧超飽和

因劇烈摻氣等原因造成空氣中的分子態氧溶解在水中成為溶解氧的量顯著增加，使得水體中溶解氧超飽和的現象。水中的溶解氧的含量與空氣中氧的分壓、水的溫度都有密切關系。

但是水利工程會造成溶解氧的超飽和現象。如在高壩大庫條件下的泄水建築物過流或大壩通過泄洪孔洞泄流時，水流跌落的過程中伴隨著劇烈的水氣交換，往往因劇烈摻氣使得下游水體中溶解氣體含量顯著增加，造成下游更遠的范圍，從而對水生生物特別是魚類造成不利影響和傷害。

(3)生物池負荷高怎麼調整擴展閱讀

化學需氧量

水體中能被氧化的物質在規定條件下進行化學氧化過程中所消耗氧化劑的量，以每升水樣消耗氧的毫克數表示，通常記為化學需氧量（Chemical Oxygen Demand，COD） 。在COD測定過程中，有機物被氧化成二氧化碳和水。水中各種有機物進行化學氧化反應的難易程度是不同的，因此化學需氧量只表示在規定條件下，水中可被氧化物質的需氧量的總和。

當前測定化學需氧量常用的方法有KMnO4和K2CrO7法，前者用於測定較清潔的水樣，後者用於污染嚴重的水樣和工業廢水。同一水樣用上述兩種方法測定的結果是不同的，因此在報告化學需氧量的測定結果時要註明測定方法。

COD與BOD比較，COD的測定不受水質條件限制，測定的時間短。但是COD不能區分可被生物氧化的和難以被生物氧化的有機物不能表示出微生物所能氧化的有機物量，而且化學氧化劑不僅不能氧化全部有機物，反而會把某些還原性的無機物也氧化了。

所以採用BOD作為有機物污染程度的指標較為合適，在水質條件限制不能做BOD測定時，可用COD代替。

參考資料來源：網路-溶解氧

『肆』 污泥負荷太高怎麼辦

1、降低負荷；增加曝氣；
2、那要看是什麼原因引起的污泥膨脹，PH低，溶解氧含量降低，負荷過高或過低，溫度過高或過低都會造成污泥膨脹，要視具體的情況而定

『伍』 生物接觸氧化池發黑惡臭,而且PH小於6 怎麼恢復的 還有的救沒

救肯定是能救的，不過恢復時間可能會很長，這時候也不要考慮什麼出水達不達標了，增加曝氣量和曝氣時間，投加氫氧化鈉或者碳酸氫鈉調節pH，注意要溶解後緩慢投加，不要對微生物造成太大的沖擊，進水COD保持在200~300之間，如果BOD含量也比較高的話，可以不用投加別的碳源，如果比較低，就需要投加葡萄糖、麵粉或者牲畜糞便之類的有機物了，保持C:N:P=100:5:1，基本上也就是按照剛啟動的程序來往回調了。

『陸』 高負荷生物濾池設計計算

我也在搗鼓這個，下面的資料希望對你有用！

生物濾池的設計計算

生物濾池的設計內容主要包括濾床容積、布水系統、排水系統等三個部分。

1、普通生物濾池
(1) 主要設計參數
① 工作層填料的粒徑為25~40mm，厚度為1.3~1.8m；承托層填料的粒徑為70~100mm，厚度為0.2m。
② 在正常氣溫條件下，處理城市廢水時，表面水力負荷為1~3 m3/m2.d，BOD5容積負荷為0.15~0.30kgBOD5/m3.d，BOD5的去除率一般為85~95%；
③ 池壁四周通風口的面積不應小於濾池表面積的1%；
④ 濾池數不應小於2座。

(2) 計算公式
表6 生物濾池計算公式
設計內容 計算公式 參數意義及取值
濾料總體積(V) V = QS/LvBOD V¾¾濾料總體積，m3
Q¾¾進水平均流量，m3/d
S¾¾進水BOD5濃度，mg/l
LvBOD¾¾容積負荷，一般取0.15~0.3kgBOD/m3.d
濾床有效面積(F) F = V/H F¾¾濾床的有效面積，m2
H¾¾濾料高度，1.5~2.0m
表面水力負荷校核(q) q = Q/F q¾¾表面水力負荷，應為1~3m3/m2.d。

2、高負荷生物濾池
(1) 主要設計參數
① 以碎石為濾料時，工作層濾料的粒徑應為40~70mm，厚度不大於1.8m，承托層的粒徑為70~100mm，厚度為0.2m；當以塑料為濾料時，濾床高度可達4m；
② 正常氣溫下，處理城市廢水時，表面水力負荷為10~30 m3/m2.d，BOD5容積負荷不大於1.2kgBOD5/m3.d，單級濾池的BOD5的去除率一般為75~85%；兩級串聯時，BOD5的去除率一般為90~95%；
③ 進水BOD5大於200mg/l時，應採取迴流措施；
④ 池壁四周通風口的面積不應小於濾池表面積的2%；
⑤ 濾池數不應小於2座。

(2) 計算公式：
表7 高負荷生物濾池的計算公式
設計內容 計算公式 參數意義及取值
濾池高度(H) 以碎石為濾料時，H = 0.9~2.0m
用塑料濾料時，H = 2~4m
濾料總體積(V) V = QS/LvBOD V¾¾濾料總體積，m3
Q¾¾廢水量，m3/d
S¾¾未經迴流稀釋時的BOD5濃度，mg/l
LvBOD¾¾容積負荷，一般不大於1.2kgBOD/m3.d
濾池面積(F)與直徑(D) F = V/H n¾¾濾池個數
F¾¾濾池面積，m2
D¾¾濾池直徑，m
迴流比(R) R = Fq/Q - 1 R¾¾迴流比
q¾¾表面水力負荷，通常在10~30m3/m2.d之間

（3） 高負荷生物濾池的流程

(4) 出水水質與濾池高度和水力負荷之間的關系
高負荷單級生物濾池的出水水質與濾池高度以及水力負荷之間存在如下的關系：

式中： ——出水BOD5濃度，mg/l；
——進水濃度；mg/l；
H——濾池高度，m；
q——水力負荷，m3/m2.d;
K——常數，min-1；
n——常數。

『柒』 高負荷生物濾池進水和出水怎麼設置

其構造和濾料與普通生物濾池同，但其水力負荷和有機負荷都比普通生物濾池較高的一種生物濾池。常採用連續運行方式。廢水在濾池中停留時間短，只有易於分解氧化的有機物才被凈化，因此，這種濾池的凈化程度較低，二次沉澱池中沉澱的污泥也較多。但由於水利負荷大，濾池不易堵塞。有時也可採用迴流運轉方式（將生物濾池部分出水迴流到濾池前）。高負荷生物濾池的水力負荷為10-30m3 /(㎡·d),有機負荷為800~1200BOD5 g/（m3·d），有機物去除率達75-90%，因而較普通生物占濾池地少。

『捌』 如何提高污水處理到滿負荷

• 污水的處理負荷一般是指污水處理系統對於進入的污水能夠穩定達標的前提下，所處理的污水量，或污染物的總量。

譬如某污水廠設計2000m3/d，進水COD1000mg/L，而實際上來水是1000m3，來水COD2000多，如果處理出水穩定達標，也可以說該系統已達到了滿負荷。

當然這個滿負荷是相對的，設計人員設計說明上會提一下污水處理單元中微生物的有機負荷是多少，池內微生物的濃度是多少，如果你在運行中，通過管理，提高了池內的生物量，提高了它的處理能力，也完全可以超負荷運轉。

一般的設計指標都是運行比較穩定的參數，再高或者低一些，也未嘗不可。

在負荷的提高過程中，逐漸提高生物量，以及單元去除能力，逐漸增加處理污水量，這個過程就是調試的過程。這個調試的指標是出水水質合格，出水穩定，就可以慢慢增加污水負荷，直到滿負荷運轉。

• 知識講解：污水處理中各種負荷

負荷定義：1）負荷：一般說負荷有污泥負荷和容積負荷兩種，分別指一定時間（天）內一定量污泥（kg）去除COD的量（kg），和一定時間（天）內一定反應體積（立方米）去除COD的量（kg）。
2）沖擊負荷：在污水處理運行當中，污泥量一般都會保持在一定水平，反應器（曝氣池、厭氧反應器等）容積當然也不會發生變化。但是如果進水水質發生很大變化（COD飆升或大幅下降），就會使污泥負荷和容積負荷發生很大變化，對污泥微生物帶來影響，就是所謂的沖擊負荷。
3）在一些處理工藝中（特別是一些迴流量特別大或者完全混合類型的），由於一些水力或其他方面的設計，使工藝對沖擊負荷的耐受能力比較強。即使有負荷升高的現象，也不至於馬上崩潰，並可以比較快恢復。即抗沖擊負荷能力強

1、運行負荷率=每日實際進水量/每日設計處理量。
一般要求運行負荷率不低於60%，2010年,雖然全國城鎮污水處理廠平均運行負荷率已接近80%，有的甚至超過100%，但國家規定運行負荷率不能超過設計處理量的120%。

2、BOD負荷=（進水BOD×進水量）／（V池容×MLSS）這是MLSS負荷
BOD負荷=（進水BOD×進水量）／（V池容×MLVSS）這是MLVSS負荷

3、污泥體積：濃度為1%的污泥其體積可以認為和水一樣1噸/立方米
濃度為5%的污泥其體積可以認為和水一樣1噸/立方米
濃度為1%的污泥是指每噸污泥中有10公斤固體物質
濃度為5%的污泥是指每噸污泥中有50公斤固體物質
所以污泥含水率為99％，降低至95％也就是5噸污泥變成一噸污泥. 就是說污泥的體積會減少5倍含水率為99％的活性污泥，濃縮至含水率97% 其體積將縮小多少？

干物質守恆，密度近似為1
V99×ρ×（1-99%）=V97×ρ×（1-97%）
V97/V99=1/3
所以體積從3縮到1，大概縮了66%

4、沉澱池、出水堰負荷：
沉澱池的表面負荷和出水堰負荷屬於水力負荷，與生物處理沒多大關系了。都屬於設計上的一些參數。
沉澱池的表面負荷：當一個顆粒在理論停留時間內通過一段恰好等於池深的距離時而沉澱，其沉降速度稱作溢流率或表面負荷率。量綱為單位時間每平方米若干立方米，即單位時間若干米。沉澱池的效率通常以表面負荷率為基礎，以每平方米水面面積每天流過水量的立方米數表示。就是水量除以沉澱池面積
出水堰負荷：即一定長度的堰出水流量，即流量除以堰長

5、有機負荷率是進水有機物量與反應器中污泥量的比值，

6、污泥齡是指在反應系統內，微生物從其生成到排出系統的平均停留時間，也就是反應系統內的微生物全部更新一次所需的時間。在穩定條件下，就是曝氣池中工作著的活性污泥總量與每日排放的剩餘污泥數量的比
通常污泥齡長，菌種多樣性就多，有機負荷率相對可提高。但也不是絕對的。從動力學的角度講，保持池內生物量濃度MLVSS、進水流量、不變的前提下（請注意這個前提條件），負荷升高（提高進水COD濃度）會導致出水COD濃度的提高，污泥生長變快，為保持MLVSS，排泥更快，即泥齡變小。反之亦然。但是這個動力學反應有一個范圍的。依據的反應如下：
u=1/SRT=umax*Se/(Se+Ks)------Monod
Ns=Q*So/(V*X)-----有機負荷
對於實際工程中進水負荷增加及應對措施以及樓上engineerxia所言「有機負荷率相對可提高。但也不是絕對的。」可以這樣分析：對於一個已有的系統而言，調節停留時間、改變構築物大都是行不通的，能夠改變的就是污泥濃度、排泥量控制。為了保證出水水質（Se不變的情況下，單位微生物生長和吸收污染物的速度是不變的），勢必需要提高MLVSS來實現增加負荷的吸收，實際的操作是減少排泥量，然後MLVSS提高，出水達標後，逐步增加排泥量，最終的平衡是MLVSS比負荷增加前要大，絕對排泥量也增大的。最後穩定的條件下，Ns並沒有變化，SRT也沒變化，只是形成了一個新的平衡點！

7、表面負荷
單位時間內通過沉澱池單位表面積的流量，稱為表面負荷或溢流率，常用q表示，q=Q/A（即流量與表面積的比值）
8、污泥負荷
曝氣池內每公斤活性污泥單位時間負擔的五日生化需氧量公斤數。其計量單位 通常以kg/(kg·d)表示。
污泥負荷（Ns）是指單位質量的活性污泥在單位時間內所去除的污染物的量。污泥負荷在微生物代謝方面的含義就是F/M比值，單位kgCOD(BOD)/(kg污泥.d) 在污泥增長的不同階段，污泥負荷各不相同，凈化效果也不一樣，因此污泥負荷是活性污泥法設計和運行的主要參數之一。一般來說，污泥負荷在0.3～0.5kg/(kg.d)范圍內時，BOD5去除率可達90％以上，SVI為80-150，污泥的吸附性能和沉澱性能都較好。
污泥負荷的計算方法：
Ns＝F/M＝QS/（VX）
式中
Ns ——污泥負荷，kgCOD(BOD)/(kg污泥.d);
Q ——每天進水量，m3/d;
S ——COD(BOD)濃度，mg/L;
V ——曝氣池有效容積，m3;
X ——污泥濃度，mg/L。9、滿負荷污水的處理負荷一般是指污水處理系統對於進入的污水能夠穩定達標的前提下，所處理的污水量，或污染物的總量。
譬如某污水廠設計2000m3/d，進水COD1000mg/L，而實際上來水是1000m3，來水COD2000多，如果處理出水穩定達標，也可以說該系統已達到了滿負荷。
當然這個滿負荷是相對的，設計人員設計說明上會提一下污水處理單元中微生物的有機負荷是多少，池內微生物的濃度是多少，如果你在運行中，通過管理，提高了池內的生物量，提高了它的處理能力，也完全可以超負荷運轉。
一般的設計指標都是運行比較穩定的參數，再高或者低一些，也未嘗不可。
在負荷的提高過程中，逐漸提高生物量，以及單元去除能力，逐漸增加處理污水量，這個過程就是調試的過程。這個調試的指標是出水水質合格，出水穩定，就可以慢慢增加污水負荷，直到滿負荷運轉。

『玖』 最近我們生化池的sv30在60到80之間，而污泥濃度才5千多，請問怎麼降低SV30，O(∩_∩)O謝謝

SV30較高說明污泥沉降性能下降，很有可能發生污泥膨脹，發生污泥膨脹的原因很多，這里有篇資料可以參考一下，希望對你有所幫助：

活性污泥膨脹的控制
摘要：從污泥膨脹產生的內在因素著手，分析絲狀菌過量繁殖的原因，針對幾種常見的活性污泥工藝提出解決方案和思路。
關鍵詞：絲狀菌污泥膨脹 選擇池 活性污泥工藝
污泥膨脹問題是活性污泥自產生以來一直伴隨並常常發生的一個棘手的問題。其主要特徵是：污泥結構鬆散，質量變輕，沉澱壓縮性能差；SV值增大，有時達到90%，SVI達到300以上；大量污泥流失，出水渾濁；二次沉澱難以固液分離，迴流污泥濃度低，有時還伴隨大量的泡沫的產生，無法維持生化處理的正常工作。污泥膨脹是生化處理系統較為嚴重的異常現象之一，它直接影響出水水質，並危害整個生化系統的運作。
污泥膨脹的發生率是相當高的，在歐洲近50%的城市污水廠每年都會有不同程度的污泥膨脹發生，在我國的發生率也非常高。基本上目前各種類型的活性污泥工藝都會發生污泥膨脹。污泥膨脹不但發生率高，發生普遍，而且一旦發生難以控制，通常都需要很長的時間來調整。針對污泥膨脹，各方面的理論很多，但並不完全一致，甚至有很多相互矛盾，這給水處理工作者造成很大的麻煩。本文將從污泥膨脹的內在因素著手,整理出幾種較為成熟且有普遍意義的觀點，並歸納一下污泥膨脹控制的一般方法。
1、 污泥膨脹的原因 污泥膨脹分為絲狀菌膨脹和非絲狀菌膨脹。非絲狀菌膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷太高的時候，此時細菌吸附了大量有機物，來不及代謝，在胞外積貯大量高粘性的多糖物質，使得表面附著物大量增加，很難沉澱壓縮。而當氮嚴重缺乏時，也有可產生膨脹現象。因為若缺氮，微生物便於工作不能充分利用碳源合成細胞物質，過量的碳源將被轉彎為多糖類胞外貯存物，這種貯存物是高度親水型化合物，易形成結合水，從而影響污泥的沉降性能，產生高粘性的污泥膨脹。非絲狀菌污泥膨脹發生時其生化處理效能仍較高，出水也還比較清澈，污泥鏡檢也看不到絲狀菌。非絲狀菌膨脹發生情況較少，且危害並不十分嚴重，在這里就不著重研究。
絲狀菌膨脹在日常實際工作中較為常見，成因也十分復雜。影響絲狀菌污泥膨脹的因素有很多，但我們首先應該認識到的是活性污泥是一個混合培養系統，其中至少存在著30種可能引起污泥膨脹的絲狀菌。而絲狀菌在與活性膠團系統共生的關系中是不可缺少的一類重要微生物。它的存在對凈化污水起著很好的作用。它對保持污泥的絮體結構，保持生化處理的凈化效率，及在沉澱中起著對懸浮物的過濾作用等都有很重要的意義。事實也證明在絲狀菌與菌膠團細菌平衡時是不會產生污泥膨脹，只有當絲狀菌生長超過菌膠團細菌時，才會出現污泥膨脹現象。
1、污泥負荷對污泥膨脹的影響
一般認為活性污泥中的微生物的增長都是符合Monod方程的：
式中X----生物體濃度，mg/L；
S----生長限制性基質濃度，mg/L；
μ----生長限制性基質濃度，mg/L；
KS-----飽和常數，其值為μ=μmax/2時的基質濃度，mg/L；
μmax-----在飽和濃度中微生物的最大比增長速率，d-1
研究證明大多數的絲狀菌的KS和μmax值比菌膠團的低，所以，按照以上Monond方程，具有低KS和μmax值的絲狀菌在低基質濃度條件下具有高的增長速率，而具有較高KS和μmax值的菌膠團在高基質濃度條件下才占優勢。同樣認為低負荷對於絲狀菌生長有利的理論還有表面積/容積比（A/V）假說。這里的表面積和容積，是指活性污泥中微生物的表面積與體積。該假說認為伸展於絮凝體之外的絲狀菌的比表面積（A/V）要大大超過菌膠團細菌的比表面積。當微生物處於受基質限制和控制的狀態時，比表面積大的絲狀菌在取得底物方面要比菌膠團有利，結果在曝氣池內絲狀菌就變成了優勢菌。
低負荷易導致污泥膨脹這一觀點無論是在實際運行中還是在理論上都有了較為成熟的解釋。但在我國，通常生化反應的負荷設計都是較高的，的大量污泥膨脹卻是在高負荷條件下發生的，這引起了人們對該理論的懷疑。事實上，在高負荷條件下的污泥膨脹往往是由於供氧不足、曝氣池內DO濃度降低引起的。我們下面就針對溶解氧DO對於污泥膨脹的影響。
2、溶解氧濃度對污泥膨脹的影響 微生物對有機物的降解過程實質上就是對氧的利用過程。溶解氧在活性污泥法的運行中是一個重要的控制參數，曝氣池中DO濃度的高低直接影響著有機物的去除效率和活性污泥的生長。低DO濃度一直被認為是引起絲狀菌污泥膨脹的主要因素之一。絲狀菌由於具有較大的比表面積和較低的氧飽和常數，在低DO濃度下比絮狀菌增殖得快，從而導致絲狀菌污泥膨脹。根據各方面的研究反應，DO對於污泥膨脹影響的的臨界值並不確定。DO濃度的要求是與污泥負荷息息相關的，負荷越高，則對應的臨界值就越大。這一值的確定與工藝選擇、池型及進水類型都有著密切關系，必須根據實際情況結合實驗才可以得出。
3、其它方面對污泥膨脹的影響
1) 污水種類 污水種類對污泥膨脹有著明顯的影響。通常來說，那些含有易生物降解和溶解的有機成份，特別是低分子量的烴類、糖類和有機酸類等類型基質的污水易引起污泥膨脹，例如釀酒、乳品、石化和造紙廢水等。
2) 營養成分的不均衡 當污水中N、P不足時，易引起污泥膨脹的發生。通宵認為，N、P的合適比例為BOD5：N：P=100：5：1。很多研究表明許多絲狀菌對營養物質N、P有著較強的親和力，這可能就是缺乏營養物質導致污泥膨脹的原因。
3) pH值與溫度 一般認為pH偏低易引起絲狀菌的大量繁殖。而溫度的對絲狀菌的影響也是很普遍的。例如，冬天Microthix parvicella在絲狀菌群中占優勢，而溫暖季節時Nocardia form，0041型或Nostocoida limnicda較易大量繁殖。 另外污水在進水處理系統前的早期厭氧消化產生的有機酸和硫化氫也可能導致污泥膨脹的發生。硫磺菌的的貝氏硫菌、硫絲菌等能從硫化氫氧化中獲取能量。而這么細菌以非常長的絲狀性增殖，有時能長達1厘米，從而導致污泥膨脹的發生。
2、 污泥膨脹的一般解決辦法
第一類：應急措施 適用於臨時應急，主要方法是投加葯物增強污泥沉降性能或是直接殺死絲狀菌。投加鐵鹽鋁鹽等混凝劑可以直接提高污泥的壓密性保證沉澱出水。另外，投加一些化學葯劑，如氯氣，加在迴流污泥中也可以達到消除污泥膨脹現象。投加過氧化氫和臭氧也可以起到破壞絲狀菌的效果。 採用這種方法一般能較快降低SVI值，但這些方法並沒有從根本上控制絲狀菌的繁殖，一旦停止加葯，污泥膨脹現象可以又會卷土重來。而且投葯有可能破壞生化系統的微生物生長環境，導致處理效果降低，所以，這種辦法只能做為臨時應急時用。
第二類：改善生化環境 污水廠發生污泥膨脹的時候，一般無法從工藝流程、池型和曝氣方式的改變來解決，只能在正在運行的流程基礎上通過改變生化池內的微生物生長環境來抑制或消除絲狀菌的過度繁殖。在不同的工藝和水質的情況下，很難有一個放之四海而皆準的解決方案。但生化工藝常遇見的幾種應該注意的問題必須加以注意。
1) 污水性質的控制 首先應該檢查和調整pH值，當pH值低於5以下時，不僅對污泥膨脹會有利，而且對正常的生化反應也會有一定的危害，所以當pH值偏低時應及時調整。另外在北方寒冷地區一定應注意冬季時的水溫，若水溫偏低應加熱，因為低溫也會導致污泥膨脹的發生。採用鼓風曝氣能有效的在冬季較高的水溫。
當污水中營養成份不足或失衡時，應補充投加。N、P含量應控制在BOD：N：P=100：5：1左右。 若污水處理生化系統前已有消化現象的發生，產生的低分子有機酸將有利於絲狀菌的生長，這時可以對廢水在調節池內預曝氣來加以改善。一般採用空氣擴散器向3-5米有效水深的調節池曝氣，供氣量可以控制在0.5-1.0m3/廢水米3・小時。它能使調節池的廢水保持新鮮，並有效防止由於厭氧所會帶來的臭氣。
2) 保持池內足夠的溶解氧對於高負荷的生化系統特別重要， 一般至少應控制DO>2毫克/L。
4) 沉澱池內的污泥應及時排出或迴流， 防止其發生厭氧現象。若發生厭氧現象，產生的各種氣體吸附在污泥上，也會使污泥上浮，沉降性能變差。而 且發生厭氧的污泥迴流也會引發絲狀菌的大量繁殖。這種情況時除排泥和清除沉澱池內的死角，並縮短污泥在池內的停留時間外，還應提高曝氣池DO值 1ff8 /span>12) 使出入沉澱池的水保持較的溶解氧，或者在污泥迴流進入生化池前曝氣再生
在解決了以上問題後，如果污泥膨脹現象仍得不到控制，就得根據實際情況加以分析，下面針對幾中常見的工藝提出一些指導性的方法，供污水處理工作者參考。
A. 高負荷活性污泥工藝
目前國內對活性污泥工藝的設計通常採用中等負荷（0.3KgBOD5/(kgMLSS・d)），而在實際中人們從經濟角度考慮總是採用較高的負荷，所以高負荷下的污泥膨脹在中國具體較為廣泛的意義。在高負荷情況下，最常見的是DO不足，所以先採取提高氣水比，強化曝氣，在推流式曝氣池內首端採用射流曝氣等方式，觀察一段時間，找出問題的所在。
如果在以上措施採取後一段時間情況仍無好轉，則可考慮在曝氣池頭部加設軟填料。這一部份對於有機酸去除率很高，從而去除絲狀菌的生長促進因素，幫助絮狀菌生長。這個方法比較有效，但造價較高，且對以後的維修管理造成不便。或者在曝氣池前設置一個水力停留時間約為15min的選擇器，一般能很有效的抑制絲狀菌的生長。 對於間歇式進水的SBR工藝來說，反應器本身是完全混合式的，而且在時間上其污染物的基質就存在濃度梯度，所以無需再另設選擇器。通常間歇式SBR工藝產生污泥膨脹的原因是，污泥濃度過高，而進水有機物濃度偏低或水量偏小而導致污泥負荷偏低。對於這種情況，降低排出比，提高基質初始濃度，並對SBR強制排泥，一般就能夠對污泥膨脹現象進行有效的控制。而對於連續進水的SBR如ICEAS和CASS等工藝如果發生污泥膨脹的話，就有必要在進水端設置一個預反應區或生物反應器了。
B. 低負荷活性污泥工藝
低負荷活性污泥工藝曝氣池內基質濃度較低，絲狀菌容易獲得較高的增長效率，所以是最容易產生污泥膨脹。除了在水質和曝氣上想辦法外，最根本和有效的是將曝氣池分成多格且以推流方式運行，或增設一個分格設置的小型預曝氣池作為生物選擇器，在這個選擇器內採用高污泥負荷，吸附部分有機物並消除有機酸。這個辦法不但有助於抑制污泥膨脹，並能有效的改善生化處理效果。在曝氣池內增加填料的方法也同樣在低負荷完全混合工藝中 1138 視謾/span> 對於A/O和A2/O工藝可通過在在好氧段前設置缺氧段和厭氧段以及污泥迴流系統，使混合菌群交替處於缺氧和好氧狀態，並使有機物濃度發生周期性變化，這既控制了污泥膨脹又改善了污泥的沉降性能。而交替工作式氧化溝和UNITANK工藝等連續進水的系統因為其本身在時間和空間上就有了實際上的「選擇器」，所以對污泥膨脹有著效強的控制能力。如果這兩種工藝發生污泥膨脹，則可通過調整曝氣控制溶氧量和控制迴流污泥量來調節池內的污泥負荷及DO，通過一段時間的改善，一般能夠控制住污泥膨脹現象。
3、 總結
總的來說，污泥膨脹由於絲狀菌的種類繁多，且生長適宜的環境也不盡相同。在不同工藝不同水質的情況下，微生物的生長環境非常微妙，這就要求發生污泥膨脹時，需要水處理工作者根據實際情況作大量切實的實驗和分析，大膽實踐，才能解決污泥膨脹問題。這里對本文觀點作一個總結。
絲狀菌是生長處理微生物中不可缺少的一部份。污泥膨脹現象在於絲狀菌的過度生長，消除污泥膨脹的根本在於使絲狀菌與活性污泥菌膠團平衡生長；完全混合式較推流式更產生污泥膨脹，低污泥負荷較高污泥負荷易易產生污泥膨脹；進水水質在水溫、pH、營養成份及是否有處理前的消化反應等方面是處理污泥膨脹應該首先考察的問題；高負荷下的污泥膨脹一般在於溶氧不足；低負荷下的污泥膨脹採用生物選擇器是行之有效的辦法。由於絲狀菌的多樣性，關於污泥膨脹的理論解釋和實際報道仍有很多不盡一致，大膽實踐不斷總結並和同行廣泛交流，才能更快找到行之有效地解決方法。