生物接觸氧化池容積負荷取多少

① 《生物接觸氧化法污水處理工程技術規范》中缺氧池反硝化容積負荷范圍

可參考《室外排水設計規范》，20℃的Kde值可採用0.03~0.06 [(kgNO3－N/(kgMLSS•d)]。

② BOD5的容積負荷怎麼求

計算方式：Fr=Fw×NW ,kgBOD5/(m³·d)或 kgCOD/(m³·d)
式中： FW——污泥負荷，kgBOD5/（kgMLVSS·d）
NW——混合液污泥濃度（即MLSS），g/L或kg/m³
FW=(Lq/NW)×T
式中： Lq——單位體積污水中擬去除的污染物，kgBOD5/m³
T——曝氣時間（按進水量計），d
簡化後可按下式計算：
Fr=(q1－q2)×Q/1000V
式中： q1——進水濃度，mg/L
q2——出水濃度，mg/L
Q——單位時間（1d）的進水量，m³
V——曝氣池池容，m³
容積負荷（volume loading） 每立方米池容積每日負擔的有機物量，一般指單位時間負擔的五日生化需氧量公斤數（曝氣池，生物接觸氧化池和生物濾池）或揮發性懸浮固體公斤數（污泥消化池）。

③ 接觸氧化工藝中,怎麼計算填料容積負荷

先計算出有效的填料容積
再計算出每小時污水中的BOD量
用每小時污水中的BOD量除以有效的填料容積，就是填料的容積負荷

④ 生物接觸氧化法的原理

生物接觸氧化法的處理構築物是浸沒曝氣式生物濾池，也稱生物接觸氧化池。
生物接觸氧化池內設置填料，填料淹沒在廢水中，填料上長滿生物膜，廢水與生物膜接觸過程中，水中的有機物被微生物吸附、氧化分解和轉化為新的生物膜。從填料上脫落的生物膜，隨水流到二沉池後被去除，廢水得到凈化。在接觸氧化池中，微生物所需要的氧氣來自水中，而廢水則自鼓人的空氣不斷補充失去的溶解氧。空氣是通過設在池底的穿孔布氣管進入水流，當氣泡上升時向廢水供應氧氣，有時並藉以迴流池水。
生物接觸氧化法具有下列特點：
（1）由於填料的比表面積大，池內的充氧條件良好。生物接觸氧化池內單位容積的生物固體量高於活性污泥法曝氣池及生物濾池，因此，生物接觸氧化池具有較高的容積負荷；
（2）生物接觸氧化法不需要污泥迴流，也就不存在污泥膨脹問題，運行管理簡便；
（3）由於生物固體量多，水流又屬完全混合型，因此生物接觸氧化池對水質水量的驟變有較強的適應能力；
（4）生物接觸氧化池有機容積負荷較高時，其f/m保持在較低水平，污泥產量較低。
我公司可提供技術支持和產品服務。^0^

⑤ 生物接觸氧化法的設計參數

(1)生物接觸氧化池的個數或分格數應不少於2個，並按同時工作設計。
(2)填料的體積按填料容積負荷和平均日污水量計算。填料的容積負荷一般應通過試
驗確定。當無試驗資料時，對於生活污水或以生活污水為主的城市污水，容積負荷一般採用
1000～1500g BODs/(m³·d)。
(3)污水在氧化池內的有效接觸時間一般為1.5～3.0h。
(4)填料層總高度一般為3m。當採用蜂窩型填料時，一般應分層裝填，每層高為1m，
蜂窩孔徑應不小於25mm。
(5)進水BOD5濃度應控制在150～300mg/L的范圍內。
(6)接觸氧化池中的溶解氧含量一般應維持在2.5～3.5mg/L之間，氣水比為15～20:1。
(7)為保證布水布氣均勻，每格氧化池面積一般應不大於25m²。
目前生物接觸氧化法的最適合填料為立體彈性填料,立體彈性填料與硬性類蜂窩填料相比，孔隙可變性大，不堵塞；與軟性類填料相比，材質壽命長，不粘連結團；
與半軟性填料相比，表面積大、掛膜迅速、造價低廉。
具體數據:比表面積300m²/m³，填料長度1~2.5m，直徑150mm，
接觸氧化池水深度可以做到3-8米，立體彈性填料設計容積負荷可達2kg/(m³·d)（一般污水）,氣水比一般取15:1，運行時溶解氧含量大於2mg/l。
採用好氧接觸氧化處理時進水BOD小於500mg/l。
（氣水比來源：立方大氣含氧量20%，大氣密度1kg/m³，每立方曝氣含氧約0.1kg,氣水比1.5kg氧氣：水，BOD為150g氧氣/m³,利用效率為10%，可滿足需求 ，過氣流量不宜過大，否則將對填料上的成膜造成沖擊）。

⑥ 曝氣池 污泥負荷 容積負荷如何確定

污泥負荷（Ns）是指單位質量的活性污泥在單位時間內所去除的污染物的量。污泥負荷在微生物代謝方面的含義就是F/M比值，單位kgCOD(BOD)/（kg污泥.d）
在污泥增長的不同階段，污泥負荷各不相同，凈化效果也不一樣，因此污泥負荷是活性污泥法設計和運行的主要參數之一。污泥負荷在0.3～0.5kg/（kg.d）范圍內時，BOD5去除率可達90％以上，SVI為80-150，污泥的吸附性能和沉澱性能都較好。
污泥負荷的計算方法：
Ns＝F/M＝QS/（VX）
式中Ns
——污泥負荷，kgCOD(BOD)/（kg污泥.d）
Q
——每天進水量，立方米/d。
S
——COD（BOD）濃度，mg/L。
V
——曝氣池有效容積，立方米。
X
——污泥濃度，mg/L。
容積負荷：每立方米池容積每日負擔的有機物量，一般指單位時間負擔的五日生化需氧量公斤數（曝氣池，生物接觸氧化池和生物濾池）或揮發性懸浮固體公斤數（污泥消化池）。其計量單位通常以kg/（立方米·d）表示。容積負荷Fr
單位曝氣池容積，在單位時間內所能去除的污染物重量。
Fr=Fw×NW
,kgBOD5/（立方米·d)或kgCOD/（立方米·d）
式中：FW——污泥負荷，kgBOD5/（kgMLSS·d）
NW——混合液污泥濃度（即MLSS），g/L或kg/立方米
FW=（Lq/NW）×T
式中：
Lq——單位體積污水中擬去除的污染物，kgBOD5/立方米
T
——曝氣時間（按進水量計），d
簡化後可按下式計算：
Fr=[(q1－q2)×24]/1000V
式中：
q1——進水濃度，mg/L
q2——出水濃度，mg/L
V——曝氣池池容，立方米。
用容積負荷來評價生化裝置的實際處理負荷及在相同條件下的操作管理的優劣是比較簡便而直觀的。在焦化系統中，採用容易檢測的COD容積負荷作為綜合評價指標尤其如此。
Nv=QS/V
Nv——曝氣池容積負荷kgBOD5/立方米·d
Q
——曝氣池進水流量，立方米。
S
——BOD、COD的濃度mg/L
V
——曝氣池體積，立方米。

⑦ 請教，接觸氧化池的BOD去容積負荷是怎麼取值的

1平流沉砂池,2,UASB,3生物接觸氧化,4二沉池對COD,BOD,SS的去除率與停留時間有關,找常規來看,如下：
1.平流沉砂池去除率COD：10%以下,BOD：10%以下,SS：10%以下
2.UASB去除率COD：40-60%-,BOD：30-50%,SS：10%以下
3.生物接觸氧化去除率COD：30-50%-,BOD：40-60%,SS：增加兩倍
4.二沉池去除率COD：5%以下,BOD：5%以下,SS：99.5%以上

⑧ 垃圾滲濾液處理時，AO工藝段的容積負荷一般取多少

容積負荷的建議值小於0.5~1 kgCOD/m3·d

⑨ 哪些污水處理技術可以處理澱粉廢水

粉廢水是以玉米、馬鈴薯、小麥、大米等農產品為原料生產澱粉或澱粉深加工產品(澱粉糖、葡萄糖、澱粉衍生物等)的工業產生的廢水，一般都屬於高濃度有機廢水，是造成的主要污染源之一，本文將詳細分析澱粉廢水的污水處理工藝，希望能給大家帶來幫助。

主要處理工藝選擇

近日，環保部新發布了澱粉廢水處理工程技術規范(HJ 2043-2014)。此標准以我國現行的污染物排放標准和污染控制技術為基礎，規定了以玉米、小麥和薯類等為原料生產澱粉及後續產物的生產廢水治理工程設計、施工、驗收和運行維護等技術要求。

澱粉廢水治理工程技術規范(HJ 2043-2014)標准為首次發布。其中明確了澱粉生產廢水來源及主要處理工藝選擇：

澱粉生產廢水的來源

以玉米為原料生產澱粉時，廢水主要來源於玉米浸泡、胚芽分離與洗滌、纖維洗滌、浮選濃縮、蛋白壓濾等工段蛋白回收後的排水，以及玉米浸泡水資源回收時產生的蒸發冷凝水。

以薯類為原料生茶澱粉時，廢水主要來源於脫汁、分離、脫水工段蛋白回收後的排水、以及原料輸送清洗廢水。

以小麥為原料生產澱粉時，廢水由兩部分組成：沉降池裡的上清液和離心後產生的黃漿水。

以澱粉為原料生產澱粉糖時，廢水主要來源於離子交換柱沖洗水、各種設備的沖洗水和洗滌水、液化糖化工藝的冷卻水。

澱粉廢水主要污染物有懸浮物(SS)、化學需氧量(COD)、氨氮(NH3-N)、總氮(TN)和總磷(TP)。

澱粉廢水治理工藝路線的選擇應根據現行國家和地方有關排放標准、污染物來源及性質、排水去向確定澱粉廢水處理程度，選擇相應的處理工藝。

澱粉廢水治理總體上宜採用「預處理+厭氧生物處理+好氧生物處理+深度處理」的污染治理工藝，工藝流程圖如下：澱粉企業額根據澱粉生產的原料和產品種類、廢水性質選擇合適的廢水工藝路線和單元技術。

預處理工序中，澱粉生產廢水應通過格柵、沉澱、氣浮等工藝去除懸浮物後進入調節池，進行水量調節;馬鈴薯澱粉生產廢水應在沉澱池前設置消泡設施;薯類澱粉廢水中的原料輸送清晰廢水應通過沉沙等工藝去除污水中的沙粒後進入調節池。

厭氧生物處理可選用升流式厭氧污泥床反應器(UASB)、厭氧顆粒污泥膨脹床反應器(EGSB)、內循環厭氧反應器(IC)等工藝;廢水在進入厭氧反應器前應先進行PH調節和溫度調節;澱粉糖及變性澱粉生產廢水需投加營養鹽調節碳氮比後在進行厭氧生物反應。

好氧生物處理可選用序批式活性污泥法(SBR)、缺氧-好氧(A/O)+二沉池、氧化溝+二沉池等工藝。

深度處理可選用混凝沉澱、砂濾、膜生物反應器(MBR)等工藝;根據用水需求可通過納濾、反滲透處理後回用。根據回用目的的不同，回用時可選擇超濾、超濾+反滲透(RO)、超濾+RO+混合離子交換床等工藝。其中，可採用MBR代替好氧生物處理(脫氮除磷)+深度處理，也可將MBR作為深度處理工藝。

澱粉廢水處理方案

一、項目概況

(一)項目背景

某某有限公司在紅薯澱粉加工過程中產生大量高濃度酸性有機廢水，廢水主要來源於澱粉加工過程中的洗滌、壓濾、濃縮等工藝段。廢水中含有大量溶解性的有機污染物，如澱粉、蛋白質、糖類、碳水化合物、脂肪、氨基酸等，其次是含N、P的無機化合物，另外還含有一定量的揮發酸、灰分等，屬生化性較好的高濃度有機廢水，但由於氨氮和鹽份含量高，較難處理。這些有機廢水排入水體要消耗大量的溶解氧，如不經治理直接排放，將會對環境造成污染。

澱粉生產大約有80%是以紅薯為原料，其餘以玉米、小麥、大麥、燕麥以及其他富含澱粉的植物塊根等為原料。原料中除含有澱粉以外還含有其他的多種成分—蛋白質、纖維素、機鹽等。在澱粉生產由原料處理、浸泡、粉碎、過篩、分離澱粉、洗滌、乾燥等幾個主要工序組成。但具體操作上因原料的不同存在著一些差異，廢水的主要來源也因澱粉生產原料的不同而異。

(二)污水排放

水量及排放規律

根據業主的要求，參考對國內眾單位多年積累的設計資料和在食品污水處理方面的成功經驗，同時考慮到雨水倒灌和生產高峰情況，該社區污水處理量按2m3/H設計。

該污水處理站設備運行採用全自動兼人職守操作，每天工作24小時，年生產按365天計。

位於山西平定縣一農村社區，該食品企業處理的生產廢水所含COD、SS、BOD5均較高。廢水間歇排放，排放量為20 m3/d左右，日均水質波動較大。且該生產廢水中含有多種高指標的有機污染物，但污水的B/C為0.5，可生化性能較好，因此採用水解酸化池+生物接觸氧化+MBR膜工藝處理為主體工藝，消毒處理為輔助處理。該組合處理工藝對此類生產廢水處理效果穩定、操作簡單、剩餘污泥產量少，且具有很強的耐沖擊負荷能力。經過處理的廢水最終出水水質要求執行《污水綜合排放標准》(GB8978—1996)中的一級標准，其原始廢水水質情況及排放標准要求如表 1所示。

表1廢水水質及排放標准

(三)污水水質狀況

根據一般食品生產污水水質監測報告和實際情況，該廢水水質狀況如下：

二、本方案編制的依據、原則和范圍

(一)編制依據

1、《中華人民共和國水污染防治法》;

2、企業提供的水質、水量及相關情況;

3、國家《污水綜合排放標准》GB8978—1996中的一級排放標准;

4、《室外排水設計規范》GBJ14—47;

5、國家現行的有關工程設計規范。

(二)編制原則

1、認真貫徹國家關於環境保護工作的方針和政策，符合國家的有關法規、規范、標准;

2、嚴格執行國家有關環保的各種法規，保證出水水質達到國家及地方污染物排放標准。

3、積極穩妥地採用先進可靠的處理技術，為節省建設資金和合理利用資金創造條件。

4、貫徹經濟性和可靠性並重的設計原則，在最大限度地降低工程造價和運行費用的同時，合理的兼顧運行操作條件和管理維護條件。

5、需要與可能相結合的原則，充分考慮當地的實際情況與可觀條件，因地制宜、積極穩妥地採用先進適用的工藝技術，使工程各項指標都能達到預期的目的。

6、經廢水處理工程處理後出水水質，應能滿足國家和地方環保部門有關標准。

7、廢水處理規模應留有一定餘地，以滿足生產發展需要，布局緊湊，盡量少佔土地，實行科學管理。

8、選用的工藝流程處理效果好，技術先進成熟穩妥可靠，適應性強，經濟合理，在確保達標排放的前提下，力求簡單實用，以方便管理操作;

9、盡量降低一次性投入，力求運行成本降低，具有可持續發展性;

10、創建良好的生產和生活環境，努力創建現代化花園式污水處理工程。

(三)編制范圍

1、本方案只涉及廢水處理站內的設計和施工概算;

2、消防設計、冬季保暖及廢水處理站外的管網設計、供電系統設計和概算由企業自行安排。

三、排放廢水特點概述

該食品企業的生產廢水排放屬中等偏低濃度的有機廢水，主要含有有機污染物質，不含有毒物質，廢水的BOD5/CODcr為0.6左右，可生化性好，易於生化處理。在澱粉生產過程中產生的生產廢水含有澱粉、糖類、蛋白質、有機酸等溶解性有機物質，小顆粒澱粉、纖維等不溶性細小顆粒有機物及泥砂等無機物。為了減輕後續處理構築物的處理負荷，保護後續處理設施，應在輸送、清 洗排放的廢水預處理處理設施的後端安裝氣浮設備，以截留原污水中較大的懸浮物或漂浮物、去除廢水中沉澱物。

該企業廢水屬高濃度可生化有機廢水，故可採用生化處理方法。由於原水的BOD較高，要求達到的處理效果也較高，擬採用厭氧一好氧的處理路線。廢水中難降解的COD經厭氧處理後轉化為較易降解的COD，高分子有機物轉化為低分子有機物，好氧生物處理法工藝成熟、穩定性好、出水水質較好。因此，採用厭氧一好氧的處理路線較合理。

四、廢水治理工藝選擇

(一)工藝選擇

根據該企業現場實際，建議採用一體化的鋼體結構，具有佔地面積小、靈活、耐用、基本無噪音和運行費用低等優點，相對投資不大，處理工藝仍採用生化處理。

一體化澱粉廢水處理設備，採用以厭氧工藝、好氧工藝為主的處理工藝。前置預處理工藝，應設置格柵、調節池或沉澱池等，以盡量降低進入生物處理構築物的懸浮物，確保後續工藝正常運行。綜合分析考慮，確定使用氣浮法+水解酸化池+生物接觸氧化+MBR膜工藝處理+消毒處理工藝處理該廢水。

污水經由調節池隔油調節池提升進入混凝加絮凝裝置，依次投加PAC和PAM。充分進行混凝、絮凝反應。經混凝、絮凝反應好後的廢水進入高效組合氣浮，除去大部分油和SS，出水基本達標，經過一體化污水處理設備，去除水中的COD、BOD、氨氮、PH值等，最後一道工序加二氧化氯進行最終消毒，出水達標排放。

氣浮裝置去除參數：

廢水經氣浮設備處理後流入調節池進行初步的勻質、勻量，主要是因為在調節池內對廢水進行預曝氣及攪拌可以盡可能地避免大量SS在調節池內堆積和發酵，同時還能夠將廢水中的低分子有機污染物吹脫氧化。隨後由潛污泵提升至水解酸化池。在水解酸化池中得到馴化、培養的大量厭氧微生物，則直接將廢水中所含的大部分高分子有機污染物破碎降解為小分子有機污染物，進而提高廢水的可生化性，有效地緩解後續好氧生化處理工序的處理壓力。廢水經水解酸化處理後自流進入接觸氧化池，接觸氧化池中的好氧微生物種群及硝化菌菌群在池內羅茨鼓風機曝氣充氧的情況下，大量的有機污染物被好氧微生物種群氧化降解為CO2和H2O，廢水中的氨氮則被氧化為硝酸鹽和亞硝酸鹽得以去除。經接觸氧化池處理後的出水進行最終的混凝沉澱反應，作用是使廢水中不易沉澱的細小顆粒絮體凝聚形成大顆粒絮體，混合液隨後進入二沉池內進行固液分離，保證最終出水水質穩定達到排放標准要求。固液分離後的上清液溢流進入出水流量堰可達標排放，剩餘污泥則排入污泥濃縮池進行污泥濃縮處理。

膜-生物反應器(MBR)

主要作用：利用微生物去除污水中大量的可溶性有機物，大量降低廢水的COD和氨氮，由於膜的高度分離特性科使出水基本不含的懸浮物。經過MBR的處理使廢水完全達標排放，其出水水質由於國家所要求的污水排放標准。

污泥處理工藝流程簡述

沉澱池底部集泥斗內的沉澱污泥由氣提裝置抽入污泥濃縮池，隨後在污泥濃縮池內進行污泥重力濃縮處置，污泥斗凝聚濃縮後的污泥由污泥泵加壓泵入廂式壓濾機，再進行後續的壓濾脫水處理。最終污泥濃縮池上清液及廂式壓濾機濾液則統一迴流至調節池進行處理。脫水後的污泥經收集後由專用污泥運輸車外運至衛生填埋場進行處理。

(二)生物處理技術

在生物處理技術中，我們選擇了近年來發展最為迅速的一種好氧生物處理技術——生物接觸氧化法+MBR膜工藝。

該法屬於生物膜法的一種，該法的生物載體主要是池內裝置的優質生物填料。與其它生物處理方法相比，其主要特點是：

1.由於填料的比表面積大，池內的充氧條件良好，生物接觸氧化池內單位體積的生物固體量(10~20g/L)都遠遠高於活性污泥法曝氣池的生物量(1.5~3.0g/L)。因此，生物接觸氧化池具有較高的容積負荷(3.0~6.0kgBOD5/m3˙d)，是活性污泥法的6~7倍。

2.由於相當一部分微生物固著生長在填料表面，不存在令人頭痛的污泥膨脹問題，運行管理方便。

3.由於生物接觸氧化池內生物固體量多，水質屬完全混合型，因此生物接觸氧化池對水質水量的驟變有較強的適應能力。

4.由於生物接觸氧化池內生物固體量多，有機容積負荷較高，其F/M(有機基質F 與微生物M 的比值)可以保持在一定水平，因此污泥產量低於活性污泥法。

5.處理能力大，佔地面積小，容積負荷高，池子容積小，相當於活性污泥法和氧化溝的四分之一至五分之一。

6.氧的利用率高(15%以上)運行動力省。

在生物接觸氧化法工藝中，有兩種供氧方式,一種是鼓風曝氣，一種是射流曝氣。這兩種方式相比，鼓風曝氣具有氧利用率高、能耗省等特點，因此本方案決定採用《鼓風曝氣生物接觸氧化法》工藝對該企業廢水進行生化處理。

該技術具有投資少、效益高、運行費用低、操作管理方便、耐沖擊負荷強等特點。

7.MBR膜的清洗方法一般根據膜的性質和處理液的性質來確定。無機膜的分離對象是活性污泥混合液。生物反應器中的微生物對餐飲業污水中的有機物降解是一個動態、連續的過程。餐飲污水中的營養成分主要是油、澱粉、蛋白質等，經過微生物的分解、吸收作用，將其轉變成能量和自身的一部分。微生物正常代謝會產生粘性多糖類物質、粘性多肽分子和蛋白質分子等.細菌死亡後，這些物質一部分可被其它微生物所利用，一部分可能存在於活性污泥混合液中。同樣，來自餐飲污水的少量無機鹽也會部分被細菌等微生物攝人，剩餘部分也存在於活性污泥混合液中。這些殘留在污泥混合液中的成分，最終到達膜表面，形成了堵塞膜的凝膠層。

五、污水處理站設計技術方案

(一)工程地點

污水池排水口右側空置區域。

(二)設計參數

1.設計處理能力：Q=20m3/d，每天24小時運行，設計：1m3/h。

2.設計進水水質(見表1)

表1-設計進水水質-進入綜合污水池後

3.設計出水水質(採用GB8978-1996《污水綜合排放標准》中的一級標准)。(見表2)

表2-設計出水水質

(三)工藝流程說明

廢水經氣浮設備除去漂浮物及漂浮油，流入調節池進行水質與水量的調節預處理，然後，再進入一級和二級接觸氧化池進行生化處理，同時對一級和二級接觸氧化池的水用鼓風機進行曝氣。經過二級接觸氧化池進行生化處理之後的水含有殘余的生物膜，必須經行沉澱，經MBR膜工藝處理，經沉澱後的上清液排出，此時的出水水質達到GB8978-1996一級標准。經沉澱池後產生的污泥回化糞池進行厭氧處理。經過化糞池進行厭氧處理後的上清液再流入調節池進行處理，如此循環。

(四)本工藝流程中採用的特色技術

1.本工藝對產生的污泥經過巧妙設計，不需要外排處理，而是進行厭氧消化。這樣大大改善了污水處理站的環境。由於整個污水處理實施全部埋在地下，基本做到不佔地。

2.生物接觸氧化池：該裝置為整個廢水處理工藝中關鍵技術，這里應用了目前國內最先進的不會堵塞的曝氣裝置——可變孔曝氣軟管和新型的組合式多孔環生物填料。保證了生化系統的高效運行。

(五)廢水處理效果預測

表2 工程運行監測結果

由此可見 ，處理後水質達到GB8978-1996一級標准。該處理後水質再經過濾處理完全可回用於企業辦公樓、住宅樓沖廁、澆花草、灌溉農田等。

(六)主要構築物及設備概述

一體化污水處理設備的組成：

1、格柵：在綜合污水進入調節池前設置一道格柵，用以去除生產污水中的軟性纏繞物、較大固顆粒雜物及飄浮物，從而保護後續工作水泵使用壽命並降低系統處理工作負荷。

2、調節池：綜合污水經格柵處理後進入調節池進行水量、水質的調節均化，保證後續生化處理系統水量、水質的均衡、穩定，並設置預曝氣系統，用於充氧攪拌，以防止污水中懸浮顆粒沉澱而發臭，又對污水中有機物起到一定的降解功效，提高整個系統的抗沖擊性能和處理效果。

3、提升泵;調節池內設置潛污泵，經均量，均質的污水提升至後級處理。

4、A級生物池：將污水進一步混合，充分利用池內高效生物彈性填料作為細菌載體，靠兼氧微生物將污水中難溶解有機物轉化為可溶解性有機物，將大分子有機物水解成小分子有機物，以利於後道O級生物處理池進一步氧化分解，同時通過迴流的硝炭氮在硝化菌的作用下，可進行部分硝化和反硝化，去除氨氮。

5、O級生物池：該池為本污水處理的核心部分，分二段，前一段在較高的有機負荷下，通過附著於填料上的大量不同種屬的微生物群落共同參與下的生化降解和吸附作用，去除污水中的各種有機物質，使污水中的有機物含量大幅度降低。後段在有機負荷較低的情況下，通過硝化菌的作用，在氧量充足的條件下降解污水中的氨氮，同時也使污水中的COD值降低到更低的水平，使污水得以凈化。

6、二沉池;進行固液分離去除生化池中剝落下來的生物膜和懸浮污泥，使污水真正凈化

7、消毒池：二沉池出水流入過濾消毒池進行消毒，使出水水質符合衛生指標要求，合格外排。

8、鼓風機：供A/O級生化池、調節池中充氧曝氣，攪拌、和污泥提升、污泥消化。

9、污泥提升泵：調節池內設置潛污泵，經均量，均質的污水提升至後級處理。

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⑩ 生物接觸氧化池的設計參數

1、生物接觸氧化池每個(格)平面形狀宜採用矩形，沿水流方向池長不宜大於10m。其長寬比宜採用1：2~1：1，有效面積不宜大於100m²。
2、生物接觸氧化池由下至上應包括構造層、填料層、穩水層和超高。其中，構造層宜採用0.6~1.2m，填料層高宜採用2.5~3.5m，穩水層高宜採用0.4~0.5m，超高不宜小於0.5m。
3、生物接觸氧化池進水端宜設導流槽，其寬度不宜小於0.8m。導流槽與生物接觸氧化池應採用導流牆分隔。導流牆下緣至填料底面的距離宜為0.3~0.5m，至池底的距離宜不小於0.4m。
4 、生物接觸氧化池應在填料下方滿平面均勻曝氣。
5、當採用穿孔管曝氣時，每根穿孔管的水平長度不宜大於5m；水平誤差每根不宜大於±2mm，全池不宜大於±3mm，且應有調節氣量和方便維修的設施。
6、生物接觸氧化池應設集水槽均勻出水。集水槽過堰負荷宜為2-3L/（s·m）。
7、生物接觸氧化池底部應有放空設施。
8 、當生物接觸氧化池水面可能產生大量泡沫時，應有消除泡沫措施，比如使用消泡劑或者噴淋方式。
9 、生物接觸氧化池應有檢測溶解氧的設施。